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小研楊莊礦采空區的技術處理
1.引言
、532 綜采工作面為Ⅲ53 采區西翼首采工作面,該面走向長度700m,傾斜長度130m。采深約293m,工作面煤層厚度0.5~3.09m,平均厚度2.5m,煤層傾角10~18°,平均約15°,煤層直接頂為泥巖,0.3~1.0,平均0.5m,總體為外部厚,里部薄,切眼及初期回采厚度為0.3~0.5m。老頂為閃長玢巖,厚度12~20.22m,平均16m,在閃長玢巖底部有少量的天然焦,厚度在1.0 左右,不穩定。煤層底板為泥巖,平均厚度為9m。由于4、5 煤層相距較近,在回采過程中,局部地段4 層位火成巖構成5 煤的直接頂板。就Ⅲ53 采區而言,采區西翼4 層火成巖厚度絕大部分在15m 以上,范圍走向約800m,傾斜長約1200m,在上部4、5 煤層層間距僅0.5m 左右,下部4、5 煤層間距1~2m;而采區東翼,4 層火成巖厚度大部分厚度也在15m 以上,范圍走向約800m,傾斜長度600m,與采區西翼相比,4、5 煤層層間距較大,在3~12m 之間,大部分在4m 以上[1]。
2.工作面巷道布置及回采工藝
2.1 巷道布置概況
、俟ぷ髅娌捎脵C、風、軌三巷布置方式,其中軌道巷因斷層影響未能作為進料、進風使用,只作為排水路線。巷道為煤巷沿底布置,屬五煤層,工作面上部為不可采邊界;東北為采區上山保護煤柱;西南部到不可采邊界;下部為Ⅲ534 工作面(未采區)[2]
、跈C、風、切眼概況[3]
風巷:施工為工字鋼棚支護,梁×腿=3.2×2.8m,棚距為500mm;
機巷:施工為工字鋼棚支護,梁×腿=3.6×2.8m,棚距為500mm;
切眼:施工為錨帶棚復合支護,寬×高=6.8×2.6m 的矩形斷面。
、酃ぷ髅婕跋锏啦贾闷矫鎴D。
2.2 回采工藝
該工作面采用綜采工藝,其支架及設備型號所示。
3. 工作面初期開采狀況及結果
1、工作面于4 月2 日開始安裝,5 月21 日工作面試生產,工作面回采初期(5 月21日-7 月8 日),推進20m,出煤11081 噸,無明顯的礦壓顯現,工作面初撐力在泵壓的60-80%。原因為:局部煤層較厚,加之煤層直接頂厚度變化大,造成部分支架超高,升不上勁,抵車、拉架困難。同時因工作面傾角大造成支架傾斜、夾架、爬架等現象,嚴重影響正常生產進度。后經采取針對性措施,如:安設防倒千斤頂、工作面提車、提架降低采高,對工作面局部超高段支架頂梁上裝木垛等[4]。經實施,效果明顯,工作面于7 月8 日恢復正常生產,但由于工作面煤層基本頂為火成巖,厚度大,硬度高,沒能及時冒落,而直接頂較薄,造成采空區大面積懸頂,支架初撐力及工作阻力無明顯變化,頂板無來壓趨勢,對安全構成很大威脅,尤其上端頭段,天然焦厚度大,致使工作面超高在4m 左右,給工作面安全管理帶來很大困難[5]。
2、截至7 月18 日,風巷推進62m,機巷推進35m,工作面仍無明顯老頂來壓(垮落)征兆,經集團公司與礦研究決定工作面停采,同時研究制定深孔控制爆破方案,對采空區頂板進行強放。為鉆場及鉆孔布置平面示意圖,為鉆孔設計布置剖面示意圖[6]。
4.觀測結果及分析
爆破后,根據集團公司要求,工作面繼續向前回采。工作面共向前推進5m(其中2.2m使棚),推進5 米期間壓力顯現不明顯。8 月13 日8 時,采空區中下部開始較大面積的局部剝離跨落,如所示。從14 到28 架的大塊冒落,冒高在1 倍采高以上,面積1197.81m2;從35 到54 架的大塊冒落,冒高在1.5 倍采高以上,面積1809.05m2,局部剝離冒落總面積為3006.87m2,則采空區冒落率為36.94%。工作面下部1-13 架斜弧形懸頂20m,14-28 架的支架后方呈大塊狀冒落,面積為1197.80m2;中下部29-39 架懸頂未落,面積為507.53m2;工作面上部55-86 架老塘完整懸頂未落,面積為3502.29m2。
通過觀測,爆破落頂基本達到目標。由于火成巖的強度較高,在采動壓力下跨度很大的堅硬頂板才垮落,因此建議該工作面更換采礦方法,采用刀柱式留煤柱開采。另開開切眼并更換更大支撐力的液壓支架后,生產可以正常進行。
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參考文獻
[1] 崔洪慶, 韋重韜, 司榮軍. 地質學基礎[M]. 徐州: 中國礦業大學出版社, 2012.
[2] 徐永圻. 采礦學[M]. 徐州: 中國礦業大學出版社, 2003.
[3] 東兆星, 吳士良. 井巷工程[M]. 徐州: 中國礦業大學出版社, 2004.
[4] 劉鴻文. 材料力學Ⅰ,Ⅱ[M]. 北京:高等教育出版社,2004[5] 蔡美峰. 巖石力學與工程[M]. 北京: 科學出版社, 2002.
[6] 錢鳴高, 石平五. 礦山壓力與巖層控制[M]. 徐州: 中國礦業大學出版社, 2003.
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