小議零傳動滾齒機蝸輪軸優(yōu)化設(shè)計
摘要：本文考慮了蝸輪軸剛度、質(zhì)量、振動等特性，通過分析軟件ANSYS分別從軸承支承跨距，蝸輪軸軸徑和孔徑三方面對蝸輪軸進行建模和優(yōu)化設(shè)計，分析了影響軸動靜態(tài)特性的因素，并提出相應(yīng)的優(yōu)化策略。
關(guān)鍵詞：零傳動滾齒機，蝸輪軸，優(yōu)化，有限元
在零傳動滾齒機中，滾刀回轉(zhuǎn)運動和工件回轉(zhuǎn)運動均去掉一般數(shù)控滾齒機中的高精度齒輪副，分別采用內(nèi)置主軸電機、內(nèi)置力矩電機直接驅(qū)動，從而消除由于傳動裝置而產(chǎn)生的誤差，如反向間隙、嚙合誤差等。徑向進給運動、軸向進給運動和切向進給運動則均采用伺服電機與滾珠絲杠直連的傳動方式，這樣不僅結(jié)構(gòu)緊湊，還能提高傳動精度。而刀架回轉(zhuǎn)運動采用蝸桿副傳動，用以滿足較大的扭轉(zhuǎn)力矩，并減小該軸電機的驅(qū)動扭矩和尺寸。
由于實現(xiàn)滾刀回轉(zhuǎn)的電主軸和實現(xiàn)竄刀運動的進給機構(gòu)都懸掛在立柱上，形成懸臂梁結(jié)構(gòu)，(見圖1)蝸輪軸的剛度等特性將受到極大的影響，從而影響滾刀主軸的定位精度、加工精度和振頻特性等，進而最終影響齒輪加工精度。因此，在零傳動滾齒機刀架回轉(zhuǎn)運動機械結(jié)構(gòu)的設(shè)計中，不但要考慮蝸輪副的選擇、布局調(diào)整和安裝，還應(yīng)該對蝸輪軸的剛度、質(zhì)量和固有頻率等特性進行優(yōu)化，以得到良好的動靜特性，減小蝸輪軸的變形量、慣性和振動。為了合理設(shè)計蝸輪軸及其軸承支承，本文通過分析軟件ANSYS對蝸輪軸進行建模和優(yōu)化設(shè)計，分析影響軸動靜態(tài)特性的因素，并提出相應(yīng)優(yōu)化措施。
1. 模型建立
為保證蝸輪軸的剛度，結(jié)構(gòu)設(shè)計時，蝸輪軸采用一端固定，一端游走的雙軸承支承形式。其中前端軸承主要承受徑向力，而后端軸承僅為輔助支承。(見圖2)由于立柱前端懸掛著電主軸和一套竄刀進給機構(gòu)，其質(zhì)量為184kg，而懸出部件的重心與蝸輪軸的前端支承的距離為178mm，因此，蝸輪軸端部受力 F=G=184×9.8=1803N，力矩M=1803×178=320970N·mm。
為了建立合理的分析模型，ANSYS建模遵循以下幾個前提條件：
�、盼佪嗇S結(jié)構(gòu)對稱，形狀簡單，將其按空間彈性梁處理，即單元類型選擇BEAM23。
�、朴捎谖佪喐钡臏p速比較大，蝸輪軸的轉(zhuǎn)速很低，故不考慮其轉(zhuǎn)動。
�、窃谠摲治鲋校� 相對于蝸輪軸前端懸掛的滾刀回轉(zhuǎn)部件和竄刀進給機構(gòu)，蝸輪副對該軸的影響很小，因此在建模時，不考慮蝸輪副的影響。
�、葘⑤S承支承簡化為徑向的壓縮彈簧質(zhì)量單元，認為它只具有徑向剛度，不具有角剛度，即采用彈性邊界元COMBIN14模擬軸承支承，并忽略軸承負荷及轉(zhuǎn)速對軸承剛度的影響，視軸承剛度為一不變的常數(shù)。
2. 蝸輪軸的優(yōu)化
由于在蝸輪軸的各特性中，剛度對軸的精度的影響最為直接，所以以剛度優(yōu)化作為蝸輪軸的優(yōu)化主目標。由剛度的計算式δrFK=可知，當受力一定時，直接影響軸剛度的就是軸的變形量。變形量越小，軸的剛度越高。
在滾齒機中，當采用雙軸承支承形式的蝸輪軸加載了徑向載荷和彎矩以后，蝸輪軸將產(chǎn)生兩部分主要的位移變形：
�、盼佪嗇S本身的彈性變形，這種變形與軸本身的結(jié)構(gòu)和支承軸承間距有關(guān);⑵在外載荷作用下，因支承軸承變形而引起軸的徑向平行位移。它與支承軸承的支承剛度有關(guān)，而與支承軸承間距無關(guān)。
由此可知，蝸輪軸剛度的優(yōu)化與支承跨距、軸承剛度密切相關(guān)。結(jié)合蝸輪軸的質(zhì)量，固有頻率等其它特性，可以確定支承跨距，軸徑，孔徑等為蝸輪軸優(yōu)化的因變量，即采用遞推法，分別從軸承支承跨距，蝸輪軸軸徑和孔徑三方面對蝸輪軸進行有限元分析，并提出優(yōu)化策略。
2.1蝸輪軸支承跨距優(yōu)化根據(jù)上述信息，將模型抽象成一階梯軸，其軸承支承分別抽象為8、10構(gòu)成的彈性元件，和9、11構(gòu)成的彈性元件。分析考慮兩種不同的支承情況：在第一種情況中，前端采用圓柱滾子軸承，后端采用成對角接觸球軸承;在第二種情況中，前端采用圓柱滾子軸承和一對角接觸球軸承，后端仍采用成對角接觸球軸承。相比之下，兩者的區(qū)別主要在于：后者的前端支承剛度比前者的前端支承剛度高，并且除了承受徑向載荷外，還能承受一定的軸向載荷。
當跨距為300mm時，軸變形量最小�？缇嘈∮�300mm時軸的變形量較大，且變化率較大，而在跨距大于300mm，雖然變形量不是最小，但其變化率卻很低。設(shè)計中，由于受立柱箱體結(jié)構(gòu)尺寸所限，選定軸承跨距為400mm。另外，第二種情況下的軸的剛度是第一種情況下軸的剛度的1.5倍左右，這說明前端支承對軸的剛度影響較大，應(yīng)盡可能選擇較大剛度的軸承承受其徑向壓力。
2.2.蝸輪軸軸徑優(yōu)化首先將蝸輪軸的跨距確定為400mm，簡化蝸輪軸為一沒有階梯變化的光軸，觀察軸徑變化對軸變形的影響。如前所述，仍考慮兩種軸承支承情況，軸的變形量見圖5：
由于軸徑對變形量的影響是一條呈單調(diào)減的曲線，無法提供相對完整的優(yōu)化信息�？紤]到軸徑大小除了影響軸的剛度外，還會影響軸的固有頻率，因此，通過ANSYS對不同軸徑的蝸輪軸再進行模態(tài)分析，觀察其固有頻率的變化趨勢。
軸徑越大，軸變形越小。其中，軸徑d∈[40mm,65mm]時，軸的變形量很大;軸徑d∈[65mm,75mm]時，軸的變形量大大降低，且變化率也降低;當d∈[75mm,110mm]時，變形量仍降低，且其變化率較之區(qū)間[65mm,75mm]有所提高。
建模時，將各支撐點軸承的剛度設(shè)為無窮大，即采用一端固定一端游走的剛性支承結(jié)構(gòu)，同時不考慮外力作用。通過對不同軸徑的蝸輪軸進行模態(tài)分析。
零傳動滾齒機的切削速度較高，這使得機床的激振頻率很高。為了避免共振，保證機床工作平穩(wěn)，滾齒機零部件的基本階固有頻率應(yīng)盡量偏離機床激振頻率。結(jié)合上表，選擇較小的軸徑即可滿足要求。
綜合對蝸輪軸變形量和固有頻率的分析，并結(jié)合立柱箱體的設(shè)計限制，即可選擇軸徑為75mm。
2.3.蝸輪軸孔徑優(yōu)化根據(jù)前面的分析，首先確定軸承跨距為400mm。由于蝸輪軸是一階梯軸，取其軸承之間的軸徑為75mm，并由此設(shè)計出其它各階梯軸，建立模型。
當孔徑在5mm-25mm之間時，固有頻率單調(diào)增加，而當孔徑在25 mm -65mm之間時，其固有頻率單調(diào)減少。由于蝸輪軸趨于靜止，為得到較好的機床振動特性，該軸的固有頻率偏低時較好。結(jié)合孔徑對變形量的影響的分析，兼顧軸的剛度和振動特性，確定蝸輪軸的孔徑為45mm。
3. 結(jié)束語
根據(jù)對蝸輪軸跨距，軸徑和孔徑的分析，選取各項優(yōu)化值，建立蝸輪軸三維仿真模型，進行有限元分析，得到蝸輪軸靜力變形云圖。
綜上所述，得到以下結(jié)論：
1.軸承支承剛度直接影響軸的剛度。一般地，軸承支承剛度越高，軸剛度越高。應(yīng)在條件允許的條件下，盡量選擇較高剛度的軸承。
2.相對于后端支承，軸的前端支承的剛度對軸的影響更大。前端支承應(yīng)盡量選擇剛度較高的軸承。同時，軸承支承內(nèi)結(jié)合表面的精度和剛度要求較高，以保證前端支承軸承內(nèi)徑均勻受力。
3.軸承跨距直接影響軸的變形。在選擇過程中，結(jié)合具體機械結(jié)構(gòu)尺寸，盡量選擇軸變形量最小時的跨距值。如果不能選擇最佳跨距值，則應(yīng)盡量選擇接近最佳值，且使得軸變形量的變化趨勢較小的跨距值。
4.較好的軸徑與跨距長度的比值約為1：4。具體的最佳支承跨距應(yīng)通過理論計算或?qū)嶒瀬泶_定，以便得到軸的最佳動態(tài)性能。
5.軸的軸徑和孔徑的確定在考慮提高剛度、減少質(zhì)量的同時，也應(yīng)使得軸的固有頻率值較小，從而保證整機的振動特性。
由于普通主軸一般都采用雙軸承支承結(jié)構(gòu)，與本文中蝸輪軸的結(jié)構(gòu)有相似之處，所以本文的分析對其它主軸的分析具有一定的參考價值。
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